Строительные нормы и правила СНиП 2.04.02-84* "Водоснабжение. Наружные сети и сооружения" (утв. постановлением Госстроя СССР от 27 июля 1984 г. N 123)
По состоянию на 25 сентября 2006 года
Страница 8
Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 | Стр.8 | Стр.9 | Стр.10
15.126. В грунтовых условиях II типа при возможных просадках более 20 см под емкостными сооружениями следует предусматривать полное устранение просадочных свойств всей просадочной толщи грунта основания или ее прорезку.
15.127. Полное устранение просадочных свойств грунта в пределах всей просадочной толщи под емкостные сооружения надлежит принимать уплотнением просадочных грунтов предварительным замачиванием или замачиванием с глубинными взрывами, которые комбинируются с доуплотнением верхнего слоя просадочных Грунтов тяжелыми трамбовками.
15.128. При невозможности применения предварительного замачивания (отсутствие воды для замачивания, близкое расположение существующих зданий и сооружений и т.п.) полное устранение просадочных свойств грунтов следует принимать глубинным уплотнением грунтовыми сваями на всю величину просадочной толщи.
15.129. Прорезку просадочных грунтов надлежит предусматривать:
устройством свайных фундаментов из забивных, набивных, буронабивных и других видов свай;
применением столбов или лент из грунта, закрепленного химическим, термическим или другим способом;
заглублением фундаментов.
Прорезку просадочных грунтов свайными фундаментами следует принимать только при отсутствии возможности полного устранения просадочных свойств грунтов под емкостными сооружениями.
15.130. Для емкостных сооружений при грунтовых условиях II типа должны быть предусмотрены наблюдения за осадками сооружений, утечками воды и уровнем грунтовых вод в период строительства и эксплуатации до стабилизации деформаций.
15.131*. Особенности проектирования систем водоснабжения для Западно-Сибирского нефтегазового комплекса приведены в рекомендуемом приложении 14.
Приложение 1 Рекомендуемое
Способы бурения водозаборных скважин
1. При проектировании водозаборов подземных вод выбор способа бурения скважин надлежит принимать в зависимости от местных гидрогеологических условий, глубины и диаметра скважин.
2. Для крепления скважин надлежит применять обсадные стальные муфтовые и электросварные трубы.
Для крепления скважин глубиной до 250 м при свободной посадке обсадных труб допускается применение неметаллических труб с обязательной затрубной цементацией.
3. В конструкциях скважин колонны обсадных труб должны приниматься телескопическими.
Разница между диаметрами предыдущей и последующей колонн обсадных труб должна быть не менее 50 мм.
4. В сложных гидрогеологических условиях для перекрытия не закрепленных направляющей колонной водоносных пластов или пород, склонных к обвалам и поглощению промывочной жидкости, в конструкции скважины надлежит предусматривать установку дополнительных колонн обсадных труб.
5. Колонны обсадных труб для временного (при бурении) закрепления стенок скважины должны извлекаться. В колоннах обсадных труб для постоянной эксплуатации скважин должно производиться извлечение свободного конца труб, при этом верхний обрез обсадной трубы, остающейся в скважине, должен находиться выше башмака предыдущей колонны не менее чем на 3 м. Кольцевой зазор между оставшейся частью колонны и предыдущей колонной обсадных труб должен быть зацементирован или заделан путем установки сальника.
6. Для предотвращения проникания поверхностных загрязнений и воды неиспользуемых водоносных пластов должна предусматриваться изоляция скважин.
7. Качество изоляции должно проверяться откачкой или наливом воды при бурении ударным способом и нагнетанием воды под давлением при роторном бурении, а также геофизическими методами.
8. Для цементации в водозаборных скважинах надлежит применять цемент по ГОСТ 25597-83.
9. При наличии агрессивных вод в используемых и гидравлически связанных с ними водоносных пластах должна предусматриваться антикоррозионная защита обсадных труб или применяться трубы из материалов, стойких к коррозии.
Приложение 2 Рекомендуемое
Требования к фильтрам водозаборных скважин
1. Типы и конструкции фильтров водозаборных скважин должны приниматься согласно табл.1.
Таблица 1
------------------------------------T-----------------------------------¬ ¦ Породы водоносных ¦ Типы и конструкции фильтров ¦ ¦ пластов ¦ ¦ +-----------------------------------+-----------------------------------+ ¦1. Скальные и полускальные неустой-¦Фильтры-каркасы (без дополнительной¦ ¦чивые породы, щебенистые и галечни-¦фильтрующей поверхности) стержне-¦ ¦ковые отложения с преобладающим¦вые, трубчатые с круглой и щелевой¦ ¦размером частиц 20-100 мм (более¦перфорацией, штампованные из сталь-¦ ¦50% по массе) ¦ного листа толщиной 4 мм с антикор-¦ ¦ ¦розионным покрытием, спираль-¦ ¦ ¦но-стержневые ¦ ¦ ¦ ¦ ¦2. Гравий, гравелистый песок с пре-¦Фильтры стержневые и трубчатые с¦ ¦обладающим размером частиц 2-5 мм¦водоприемной поверхностью из прово-¦ ¦(более 50% по массе) ¦лочной обмотки или штампованного¦ ¦ ¦листа из нержавеющей стали. Фильтры¦ ¦ ¦штампованные из стального листа¦ ¦ ¦толщиной 4 мм с антикоррозионным¦ ¦ ¦покрытием, спирально-стержневые ¦ ¦ ¦ ¦ ¦3. Пески крупные с преобладающим¦То же ¦ ¦размером частиц 1-2 мм (более 50%¦ ¦ ¦по массе) ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦4. Пески среднезернистые с преобла-¦Фильтры стержневые и трубчатые с¦ ¦дающим размером частиц 0,25-0,5 мм¦водоприемной поверхностью из прово-¦ ¦(более 50% по массе) ¦лочной обмотки, сеток квадратного¦ ¦ ¦плетения. Штампованного листа из¦ ¦ ¦нержавеющей стали с песчано-гравий-¦ ¦ ¦ной обсыпкой, спирально-стержневые ¦ ¦ ¦ ¦ ¦5. Пески мелкозернистые с преобла-¦Фильтры стержневые и трубчатые с¦ ¦дающим размером частиц 0,1-0,25 мм¦водоприемной поверхностью из прово-¦ ¦(более 50% по массе) ¦лочной обмотки, сеток галунного¦ ¦ ¦плетения, штампованного листа из¦ ¦ ¦нержавеющей стали с однослойной или¦ ¦ ¦двухслойной песчано-гравийной об-¦ ¦ ¦сыпкой, спирально-стержневые ¦ L-----------------------------------+------------------------------------
2. Фильтры (блочного типа из пористого бетона, гравия на цементной связке) могут применяться для отбора небольших количеств воды при создании в пласте двухслойной обсыпки.
3. При агрессивных водах фильтры надлежит принимать из нержавеющей стали, пластмассы или других материалов, стойких к коррозии и обладающих необходимой прочностью.
4. Размеры отверстий фильтров без устройства гравийной обсыпки надлежит принимать по табл. 2.
Таблица 2
------------------------------------------T-----------------------------¬ ¦ ¦ Размеры отверстий фильтров¦ ¦ +--------------T--------------+ ¦ Тип фильтра ¦ ¦ в неоднород- ¦ ¦ ¦в однородных ¦ ных породах ¦ ¦ ¦породах Кн<=2 ¦ Кн>=2 ¦ +-----------------------------------------+--------------+--------------+ ¦С круглой перфорацией ¦ (2,5-3)d50 ¦ (3-4)d50 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Сетчатый ¦ (1,5-2)d50 ¦ (2-2,5)d50 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦С щелевой перфорацией ¦ (1,25-1)d50 ¦ (1,5-2)d50 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦Проволочный ¦ 1,25d50 ¦ 1,5d50 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ Примечания: 1. В табл. 2 Kн=d60/d1С, где d10; d50, d60 - размеры ¦ ¦частиц, меньше которых в породе водоносного пласта содержится соот- ¦ ¦ветственно 10, 50 и 60% (определяется по графику гранулометрического ¦ ¦состава). ¦ ¦ 2. Меньшие значения коэффициентов при d50 относятся к мелкозернистым ¦ ¦породам, большие - к крупнозернистым. ¦ L------------------------------------------------------------------------
5. Размеры отверстий фильтров при устройстве гравийной обсыпки должны приниматься равными среднему диаметру частиц слоя обсыпки, примыкающего к стенкам фильтра.
6. Скважность трубчатых фильтров с круглой или щелевой перфорацией должна быть 20-25%, фильтров из проволочной обмотки или штампованного стального листа - не более 30-60%.
7. В качестве обсыпки фильтров надлежит применять песок, гравий и песчано-гравийные смеси.
Подбор механического состава материалов обсыпок производится по соотношению
D50/d50=8/12,
где D50 - диаметр частиц, меньше которого в обсыпке содержится 50%.
8. В многослойных гравийных фильтрах толщина каждого слоя обсыпки должна приниматься для фильтров:
собираемых на поверхности земли, не менее 30 мм;
создаваемых в забое скважины, не менее 50 мм.
9. Подбор механического состава материала при устройстве двух- и трехслойных гравийных обсыпок фильтров надлежит производить по соотношению
D2/D1=4/6,
где D1 и D2- средние диаметры частиц материала соседних слоев обсыпки.
10. При подборе гравийного материала фильтров надлежит выдерживать соотношение:
для блочных из пористого бетона или из пористой керамики
Dср/d50=10/16;
для клеевых
Dср/d50=8/12,
где Dср - средний диаметр частиц гравия в блоке фильтра.
11. Материал, используемый для фильтров в скважинах, следует обеззараживать.
Приложение 3 Рекомендуемое
Опробование и режимные наблюдения водозаборов подземных вод
1. Для установления соответствия фактического дебита водозабора подземных вод принятому в проекте надлежит предусматривать их опробование откачками.
2. Откачки должны производиться при двух понижениях: с дебитом, равным принятому в проекте, и на 25-30% больше его.
3. Общая продолжительность откачек должна составлять 1-2 сут на каждое понижение после установления постоянного динамического уровня при заданном дебите.
В случае неустановившегося режима продолжительность откачки должна быть достаточной для установления закономерности снижения дебита при постоянном уровне или уровня при постоянном дебите.
4. В проектах водозаборов подземных вод должна предусматриваться режимная сеть наблюдательных скважин или водомерных постов (при каптаже родников) для наблюдения за уровнями, дебитом, температурой и качеством воды. При этом следует использовать эксплуатационные скважины и другие водозаборные сооружения, оборудованные по проекту с учетом производства по ним полного комплекса режимных наблюдений.
5. Конструкция наблюдательных скважин, их количество и расположение должны приниматься в соответствии с гидрогеологическими условиями, при этом наблюдательные скважины необходимо оборудовать фильтром диаметром 89-110 мм.
6. Глубина наблюдательных скважин должна приниматься из условия расположения:
в водоносном пласте со свободной поверхностью при глубине эксплуатационых скважин до 15 м - фильтра на той же глубине, что и в эксплуатационных скважинах;
в водоносном пласте со свободной поверхностью при глубине эксплуатационных скважин более 15 м - верха рабочей части фильтра на 2-3 м ниже возможного наинизшего динамического уровня в водоносном пласте;
в напорном водоносном пласте при динамическом уровне выше кровли пласта - рабочей части фильтра в верхней трети водоносного пласта; при осушении части пласта - верха фильтра на 2-3 м ниже динамического уровня;
в водоносных пластах, эксплуатация которых рассчитана на сработку статических запасов, - верха рабочей части фильтра на 2-3 м ниже положения динамического уровня к концу расчетного срока эксплуатации водозабора.
7. Глубину наблюдательных скважин на водозаборах из шахтных колодцев, лучевых и горизонтальных водозаборах надлежит принимать равной глубине заложения водоприемных частей водозаборов.
8. В наблюдательных скважинах верховодка и водоносные пласты, залегающие выше эксплуатационного водоносного пласта, должны быть изолированы.
9. При необходимости надлежит предусматривать устройство скважин для наблюдения за верхними неэксплуатируемыми водоносными пластами.
10. Для предохранения наблюдательных скважин от засорения верх фильтровой колонны или обсадной трубы должен быть закрыт крышкой.
11. На участках инфильтрационных водозаборов наблюдательные скважины надлежит размещать также между водозабором и поверхностным водотоком или водоемом и при необходимости на их противоположном берегу в зоне действия водозабора. При наличии очагов возможного загрязнения подземных вод в районе водозабора (мест сброса промышленных сточных вод, водоемов с высокоминерализованными водами, заболоченных торфяников и т.п.) между ними и водозаборами надлежит предусматривать дополнительные наблюдательные скважины.
Приложение 4 Рекомендуемое
Удаление органических веществ, привкусов и запахов
1. Для удаления органических веществ из воды, снижения интенсивности привкусов и запахов в качестве окислителей следует применять хлор, перманганат калия, озон или их комбинации. Вид окислителя и его дозу следует устанавливать на основании данных технологических изысканий. Ориентировочно дозы окислителей допускается принимать по табл.1.
Таблица 1
---------------------T--------------------------------------------------¬ ¦ Перманганатная ¦ Доза окислителя, мг/л ¦ ¦ окисляемость +--------------T-------------------T---------------+ ¦ воды, мг О/л ¦ хлора ¦перманганата калия¦ озона ¦ +--------------------+--------------+-------------------+---------------+ ¦ 8-10 ¦ 4-8 ¦ 2-4 ¦ 1-3 ¦ ¦ 10-15 ¦ 8-12 ¦ 4-6 ¦ 3-5 ¦ ¦ 15-25 ¦ 12-14 ¦ 6-10 ¦ 5-8 ¦ L--------------------+--------------+-------------------+----------------
2. Основные места ввода окислителей и последовательность введения реагентов надлежит принимать по табл.2.
Таблица 2
-------------------------------T----------------------------------------¬ ¦ Место ввода ¦ Последовательность введения ¦ ¦ окислителей ¦ реагентов в воду ¦ +------------------------------+----------------------------------------+ ¦1. Хлор перед сорбционной¦Хлорирование не менее чем за 2 мин до¦ ¦очисткой ¦фильтрования через гранулированный ак-¦ ¦ ¦тивный уголь или введения порошкообраз-¦ ¦ ¦ного активного угля ¦ ¦2. Озон непосредственно перед¦Озонирование с последующим фильтрованием¦ ¦сорбционной очисткой ¦через гранулированный активный уголь или¦ ¦ ¦обработкой порошкообразным активным уг-¦ ¦ ¦лем ¦ ¦3. Хлор перед коагулированием ¦Первичное хлорирование, через 2-3 мин -¦ ¦ ¦коагулирование ¦ ¦4. Хлор и перманганат калия¦Первичное хлорирование, через 10 мин¦ ¦перед коагулированием ¦введение перманганата калия, через 2-3¦ ¦ ¦мин - коагулирование ¦ ¦5. Озон перед коагулированием ¦Озонирование, последующее коагулирование¦ ¦6. Хлор и озон перед коагули-¦Первичное хлорирование с дозой в преде-¦ ¦рованием ¦лах хлоропоглощаемости воды, через 0,5-1¦ ¦ ¦ч - озонирование и последующее коагули-¦ ¦ ¦рование ¦ ¦7. Озон перед осветлительными¦ ¦ ¦фильтрами или в очищенную воду¦ ¦ ¦ ¦ ¦ Примечание. Должна быть предусмотрена возможность изменения места ¦ ¦ввода реагентов при эксплуатации сооружений. ¦ L------------------------------------------------------------------------
Допускается введение частей дозы окислителей перед сооружениями разного типа.
3. При невозможности введения реагентов с требуемыми разрывами во времени в трубопроводы или в основные технологические сооружения должны быть предусмотрены специальные контактные камеры.
4. Применение озона и перманганата калия в хозяйственно-питьевом водоснабжении не исключает необходимости хлорирования очищенной воды для ее обеззараживания.
5. Гранулированный активный уголь следует применять в качестве загрузки сорбционных фильтров, располагаемых после осветлительных фильтров или других сооружений, обеспечивающих очистку воды от взвеси до 1,5 мг/л.
При обосновании допускается применять совмещенные осветлительно-сорбционные фильтры.
6. Высота угольной загрузки Ну.з, м, должна приниматься не менее
Ну.з=vр.ф тау у/60,
где vр.ф - расчетная скорость фильтрования, принимаемая 10-15 м/ч;
тау у - время прохождения воды через слой угля, принимаемое 10-15
мин в зависимости от сорбционных свойств угля, концентрации и вида загрязнений воды и других факторов и уточняемое технологическими изысканиями.
7. Для загрузки сорбционных фильтров следует применять гранулированные активные угли марок АГ-З, АГ-М и др. с учетом требований п.1.3.
Интенсивность промывки водой сорбционной загрузки фильтра следует принимать в зависимости от требуемого относительного расширения активного угля по табл.3.
Таблица 3
------------------T-----------------T-----------------T-----------------¬ ¦ Тип активного ¦Требуемая величи-¦Интенсивность ¦Продолжительность¦ ¦ угля ¦на относительного¦промывки филь-¦промывки филь-¦ ¦ ¦расширения заг-¦тров, л/(с*м2) ¦тров, мин ¦ ¦ ¦рузки, % ¦ ¦ ¦ +-----------------+-----------------+-----------------+-----------------+ ¦ АГ-З ¦ 25 ¦ 12-14 ¦ 8-7 ¦ ¦ ¦ 35 ¦ 14-16 ¦ 7-6 ¦ ¦ ¦ 45 ¦ 16-18 ¦ 6-5 ¦ ¦ АГ-М ¦ 30 ¦ 8-9 ¦ 12-10 ¦ ¦ ¦ 45 ¦ 9-10 ¦ 10-8 ¦ ¦ ¦ 60 ¦ 11-12 ¦ 8-7 ¦ L-----------------+-----------------+-----------------+------------------
8. Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки до кромок желобов надлежит определять согласно п.6.113 и табл.23.
9. Определение потери напора в сорбционном слое из активного угля, расчет и конструирование распределительной системы устройств для подачи промывной воды, желобов и других элементов сорбционных фильтров следует производить согласно пп.6.103-6.112.
10. Порошкообразный активный уголь надлежит вводить в воду до коагулянта с интервалом времени не менее 10 мин. Дозу угля перед фильтрами следует принимать до 5 мг/л.
11. Транспортирование угольного порошка со склада реагента к установке приготовления угольной пульпы допускается осуществлять гидро- и пневмоспособами. При применении пневмоспособа установка транспортирования угольного порошка должна быть герметизирована и обеспечена средствами пожарной безопасности, местным противовзрывным клапаном и заземлена.
Для дозирования угольной пульпы следует предусмотреть замачивание угля в течение 1 ч в баках с гидравлическим или механическим перемешиванием. Насосы для перекачивания угольной пульпы должны быть стойкими к абразивному воздействию угля. Производительность циркуляционных насосов должна обеспечивать 4-5-кратный обмен замачиваемого реагента в течение времени замачивания.
Концентрацию угольной пульпы следует принимать до 8%.
12. Трубопроводы для подачи угольной пульпы надлежит рассчитывать при скорости движения пульпы не менее 1,5 м/с; на трубопроводах должны быть предусмотрены ревизии для прочистки, плавные повороты и уклоны согласно п.6.38.
13. Конструкция дозаторов должна обеспечивать гидравлическое перемешивание пульпы при постоянном уровне ее в дозаторе.
14. Вместимость баков с мешалкой для приготовления раствора перманганата калия следует определять исходя из концентрации раствора реагента 0,5-2% (по товарному продукту), при этом время полного растворения реагента следует принимать равным 4-6 ч. при температуре воды 20°С и 2-3 ч. при температуре воды 40°С.
15. Количество растворных или растворно-расходных баков для перманганата калия должно быть не менее двух (один резервный). Для дозирования раствора перманганата калия следует принимать дозаторы, предназначенные для работы на отстоенных растворах.
Приложение 5 Рекомендуемое
Стабилизационная обработка воды, обработка ингибиторами для устранения коррозии стальных и чугунных труб
1. При отсутствии данных технологических анализов стабильность воды допускается определять по индексу насыщения карбонатом кальция J
J=рНО-рНs, (1)
где рНо- водородный показатель, измеренный с помощью рН-метра;
рНs - водородный показатель в условиях насыщения воды карбонатом кальция, определяемый по номограмме рис.1, исходя из значений содержания кальция ССа, общего солесодержания Р, щелочности Щ и температуры воды t.
2. Для защиты металлических труб от коррозии и образования бугристых коррозионных отложений стабилизационную обработку воды следует предусматривать при индексе насыщения менее 0,3 более трех месяцев в году.
При определении необходимости стабилизационной обработки воды надлежит учитывать изменение ее качества в результате предшествующей обработки (коагулирования, умягчения, аэрации и т.п.).
3. Для вод, подвергаемых обработке минеральными коагулянтами (сернокислым алюминием, хлорным железом и т.п.), при подсчете индекса насыщения следует учитывать снижение рН и щелочности воды вследствие добавления в нее коагулянта.
Щелочность воды после коагулирования Щк, мг-экв/л, следует определять по формуле
Щк=ЩО-Дк/ек, (2)
где Що - щелочность исходной воды (до коагулирования), мг-экв/л;
Дк -доза коагулянта в расчете на безводный продукт, мг/л;
ек - эквивалентная масса безводного вещества коагулянта, мг/мг-экв, принимаемая согласно п.6.19.
Количество свободной двуокиси углерода в воде после коагулирования следует определять по номограмме рис.2 при известной величине рН коагулированной воды, а при неизвестном рН по формуле
(СО2)св=(СО2)0+44Дк/ек, (3)
где (СО2)0 - концентрация двуокиси углерода в исходной воде до коагулирования, мг/л.
При известном значении (СО2)св по номограмме рис.2 определяется величина рН воды после обработки коагулянтом.
4. При положительном индексе насыщения для предупреждения зарастания труб карбонатом кальция воду следует обрабатывать кислотой (серной или соляной), гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия.
Пример. Дано: ССа=100 мг/л; Щ=2 мг-экв/л; Р=3 г/л; t=40°С. Ответ: рНs=7,47
Пример. Дано: рН=7; Р=1 г/л; Щ=1 мг-экв/л; t=80°С. Ответ:(СО2)св=9,1 мг/л
Дозу кислоты Дкис, мг/л, (в расчете на товарный продукт) следует определять по формуле
Дкис=100акисЩекис/Скис, (4)
где акис - коэффициент, определяемый по номограмме рис.3;
Щ - щелочность воды до стабилизационной обработки, мг-экв/л;
екис - эквивалентная масса кислоты, мг/мг-экв (для серной кислоты - 49, для соляной кислоты - 36,5);
Скис - содержание активной части в товарной кислоте, %.
Дозу гексаметафосфата или триполифосфата натрия (в расчете на Р2О5) надлежит принимать:
для хозяйственно-питьевых водопроводов - не более 2,5 мг/л (3,5 мг/л в расчете на РО4);
для производственных водопроводов - до 4 мг/л.
5. При отрицательном индексе насыщения воды карбонатом кальция для получения стабильной воды следует предусматривать ее обработку щелочными реагентами (известью, содой или этими реагентами совместно), гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия.
Дозу извести следует определять по формуле
Ди=28бета иКtЩ, (5)
где Ди - доза извести, мг/л, в расчете на СаО;
бета и - коэффициент, определяемый по номограмме рис.4 в зависимости от рН воды (до стабилизационной обработки) и индекса насыщения J;
Kt - коэффициент, зависящий от температуры воды: при t=20°С-Кt=1, при t=50°С-Кt=1,3;
Щ - щелочность воды до стабилизационной обработки, мг-экв/л.
Дозу соды в расчете на Na2CO3 мг/л, надлежит принимать в 3-3,5 раза больше дозы извести в расчете на СаО, мг/л.
Если по формуле (5) доза извести Ди/28, мг-экв/л, получается больше величины dщ, мг-экв/л, определяемой по формуле
dщ=0,7[(СО2)/22+Щ], (6)
то в воду кроме извести в количестве dщ, мг-экв/л, следует вводить также соду, дозу которой Дс, мг/л, надлежит определять по формуле
Дс=(Ди/28-dщ)100. (7)
Следует предусматривать возможность одновременно с введением щелочных реагентов дозировать гексаметафосфат или триполифосфат натрия дозой 0,5-1,5 мг/л (в расчете на Р2О5) для повышения степени равномерности распределения защитной карбонатной пленки по длине трубопроводов.
При проектировании систем обработки воды гексаметафосфатом натрия или триполифосфатом натрия (без щелочных реагентов) для борьбы с коррозией стальных и чугунных труб производственных водопроводов следует предусматривать дозы этих реагентов 5-10 мг/л (в расчете на Р2О5). Для хозяйственно-питьевых водопроводов дозы указанных реагентов не должны превышать 2,5 мг/л в расчете на Р2О5.
В случаях обработки воды гексаметафосфатом или триполифосфатом натрия без щелочных реагентов при вводе в эксплуатацию участков новых трубопроводов для снижения интенсивности коррозии следует предусматривать заполнение их на 2-3 сут раствором гексаметафосфата или триполифосфата натрия концентрацией 100 мг/л (в расчете на Р2О5) с последующим сносом этого раствора и промывкой трубопроводов водой с дозами указанных реагентов (в расчете на Р2О5): 5-10 мг/л - для производственных водопроводов и 2,5 мг/л - для хозяйственно-питьевых водопроводов.
6. Приготовление растворов гексаметафосфата и триполифосфата натрия для обработки воды должно производиться в растворорасходных баках с антикоррозионной защитой. Концентрацию растворов надлежит принимать от 0,5 до 3% в расчете на товарные продукты, при этом продолжительность растворения с применением механических мешалок или сжатого воздуха - 4 ч. при температуре воды 20°С и 2 ч. при температуре 50°С.
7. При стабилизационной обработке воды следует предусматривать возможность введения щелочных реагентов в смеситель, перед фильтрами и в фильтрованную воду перед вторичным хлорированием.
При введении реагента перед фильтрами и в фильтрованную воду должна быть обеспечена высокая степень очистки щелочных реагентов и их растворов. Приготовление известкового молока и раствора соды и их дозирование следует предусматривать согласно пп.6.34-6.39
Введение щелочных реагентов перед смесителями и фильтрами допускается производить в тех случаях, когда это не ухудшает эффекта очистки воды (в частности, снижения цветности).
8. Для формирования защитной пленки карбоната кальция на внутренней поверхности трубопровода в первый период его эксплуатации надлежит предусматривать возможность увеличения доз щелочных реагентов по сравнению с определяемыми по формулам (6) и (7) в два раза, а в дальнейшем длительно на 10-20% больше определяемой по тем же формулам.
9. Уточнение доз щелочных реагентов, а также продолжительности периода формирования защитной карбонатной пленки производится в процессе эксплуатации трубопровода на основе проведения технологических и химических анализов воды, а также наблюдений за индикаторами коррозии. Этими наблюдениями определяется также целесообразность поддержания небольшого пересыщения воды карбонатом кальция после начального периода формирования защитной карбонатной пленки на стенках труб.
10. При формировании защитной карбонатной пленки в трубопроводах систем хозяйственно-питьевого водоснабжения значение рН обработанной щелочными реагентами воды не должно превышать величины, допускаемой ГОСТ 2874-82.
11. Проектирование стабилизационной обработки маломинерализованных вод с содержанием кальция менее 20-30 мг/л и щелочностью 1-1,5 мг-экв/л следует производить только на основе предпроектных технологических изысканий. При необходимости повышения концентраций в воде кальция Са2+ и гидрокарбонатов (НСО3) следует предусматривать совместную обработку воды двуокисью углерода (СО2) и известью.
Приложение 6 Рекомендуемое
Фторирование воды
1. В качестве реагентов для фторирования воды следует применять кремнефтористый натрий, фтористый натрий, кремнефтористый аммоний, кремнефтористоводородную кислоту.
Примечание. При обосновании допускается по согласованию с Главным санитарно-эпидемиологическим управлением Минздрава СССР применение других фторсодержащих реагентов.
2. Дозу реагентов Дф, г/м3 надлежит определять по формуле
Дф=104(mфаф-Ф)/КфСф, (1)
где mф - коэффициент, зависящий от места ввода реагента в обрабатываемую воду, принимаемый при вводе в чистую воду - 1, при вводе перед фильтрами при двухступенчатой очистке воды - 1,1;
аф - необходимое содержание фтора в обрабатываемой воде в зависимости от климатического района расположения населенного пункта, устанавливаемое органами санитарно-эпидемиологической службы, г/м3;
Ф - содержание фтора в исходной воде, г/м3;
Кф - содержание фтора в чистом реагенте, %, принимаемое для натрия кремнефтористого - 61, для натрия фтористого - 45, для аммония кремнефтористого - 64, для кислоты кремнефтористоводородной - 79;
Сф - содержание чистого реагента в товарном продукте, %.
3. Ввод фторсодержащих реагентов надлежит предусматривать, как правило, в чистую воду перед ее обеззараживанием. Допускается введение фторсодержащих реагентов перед фильтрами при двухступенчатой очистке воды.
4. При использовании кремнефтористого натрия следует принимать технологические схемы с приготовлением ненасыщенного раствора реагента в расходных баках или насыщенного раствора реагента в сатураторах одинарного насыщения.
При применении фтористого натрия, кремнефтористого аммония и кремнефтористоводородной кислоты следует принимать технологические схемы с приготовлением-ненасыщенного раствора в расходных баках.
Для порошкообразных реагентов допускается применение схем с сухим дозированием реагентов.
5. Производительность сатуратора qс , л/ч (по насыщенному раствору реагента), следует определять по формуле
qс=Дфq/nсРф, (2)
где qс - расход обрабатываемой воды, м3/ч;
nс - количество сатураторов;
Рф - растворимость кремнефтористого натрия, г/л, составляющая при температуре 0°С - 4,3; 20°С - 7,3; 40°С - 10,3.
При определении объема сатураторов время пребывания в них раствора следует принимать не менее 5 ч, скорость восходящего потока воды в сатураторе - не более 0,1 м/с.
6. Концентрацию раствора реагента при приготовлении ненасыщенных растворов в расходных баках следует принимать: для кремнефтористого натрия - 0,25% при температуре раствора 0°С и до 0,5% при 25°С; фтористого натрия - 2,5% при 0°С; кремнефтористого аммония - 7% при 0°С; кремнефтористоводородной кислоты - 5% при 0°С.
Перемешивание раствора следует производить с помощью механических мешалок или воздуха.
Интенсивность подачи воздуха надлежит принимать 8-10 л/(с*м2).
7. Растворы фторсодержащих реагентов должны быть перед использованием отстоены в течение 2 ч.
8. При применении схемы с использованием дозаторов сухого реагента необходимо предусматривать специальную камеру для смешения с водой и растворения отдозированного реагента.
Перемешивание раствора в камере следует предусматривать с помощью гидравлических или механических устройств. При этом концентрацию раствора в камере рекомендуется принимать до 25% растворимости реагента при данной температуре, а минимальное время пребывания раствора в камере 7 мин.
9. При применении в качестве реагента кремнефтористого натрия, кремнефтористого аммония и кремнефтористоводородной кислоты следует предусматривать мероприятия против коррозии баков, трубопроводов и дозаторов.
10. Фторсодержащие реагенты следует хранить на складе в заводской таре.
Кремнефтористоводородную кислоту следует хранить в баках с выполнением мероприятий, предотвращающих ее замерзание.
11. Помещение фтораторной установки и склада фторсодержащих реагентов должно быть изолировано от других производственных помещений.
Места возможного выделения пыли должны быть оборудованы местными отсосами воздуха, а растаривание кремнефтористого натрия и фтористого натрия должно производиться под защитой шкафного укрытия.
12. При применении фторсодержащих реагентов, учитывая их токсичность, необходимо предусматривать общие и индивидуальные мероприятия по защите обслуживающего персонала.
Приложение 7 Рекомендуемое
Умягчение воды
1. Количество воды, подлежащей умягчению, qу, выраженное в процентах общего количества воды, следует определять по формуле
qу=100(Жо.исх-Жос)/(Жо.исх-Жу), (1)
где Жо.исх - общая жесткость исходной воды, мг-экв/л;
Жос - общая жесткость воды, подаваемой в сеть, мг-экв/л;
Жу - жесткость умягченной воды, мг-экв/л.
Реагентная декарбонизация воды и известково-содовое умягчение
2. В составе установок для реагентной декарбонизации воды и известково-содового умягчения следует предусматривать: реагентное хозяйство, смесители, осветлители со взвешенным осадком, фильтры и устройства для стабилизационной обработки воды.
В отдельных случаях (см. п.8) вместо осветлителей со взвешенным осадном могут применяться вихревые реакторы.
3. При декарбонизации остаточная жесткость умягченной воды может быть получена на 0,4-0,8 мг-экв/л больше некарбонатной жесткости, а щелочность 0,8-1,2 мг-экв/л; при известково-содовом умягчении - остаточная жесткость 0,5-1 мг-экв/л и щелочность 0,8-1,2 мг-экв/л. Нижние пределы могут быть получены при подогреве воды до 35-40°С.
4. При декарбонизации и известково-содовом умягчении воды известь надлежит применять в виде известкового молока. При суточном расходе извести менее 0,25 т (в расчете на СаО) известь допускается вводить в умягчаемую воду в виде насыщенного известкового раствора, получаемого в сатураторах.
5. Дозы извести Ди, мг/л, для декарбонизации воды, считая по СаО, надлежит определять по формулам:
а) при соотношении между концентрацией в воде кальция и карбонатной жесткостью (Са2+)/20>Жк
Ди=28[(СО2)/22+Жк+Дк/ек+0,3]; (2)
б) при соотношении между концентрацией в воде кальция и карбонатной жесткостью (Са2+)/20<Жк
Ди=28[(СО2)/22+2Жк-(Са2+)/20+Дк/ек+0,5]; (3)
где (СО2) - концентрация в воде свободной двуокиси углерода, мг/л;
(Са2+) - содержание в воде кальция, мг/л;
Дк - доза коагулянта FeCl3, или FeSO4 (в расчете на безводные продукты), мг/л;
ек - эквивалентная масса активного вещества коагулянта, мг/мг-экв (для FeCl3-54, для FeSO4-76).
6. Дозы извести и соды при известковосодовом умягчении воды следует определять по формулам:
доза извести Ди мг/л, в расчете на СаО
Ди=28[(CO2)/22+Жк+(Mq2+)/12+Дк/ек+0,5]; (4)
доза соды Дс, мг/л, в расчете на Na2CO3
Дс=53(Жн.к+Дк/ек+1), (5)
где (Mg2+)-содержание в воде магния, мг/л;
Жн.к - некарбонатная жесткость воды, мг-экв/л.
7. В качестве коагулянтов при умягчении воды известью или известью и содой следует применять хлорное железо или железный купорос.
Дозы коагулянта в расчете на безводные продукты FeCl3 или FeSO4 надлежит принимать 25-35 мг/л с последующим уточнением в процессе эксплуатации водоумягчительной установки.
8. При обосновании допускается производить декарбонизацию или известково-содовое умягчение воды в вихревых реакторах с получением крупки карбоната кальция и ее обжигом в целях утилизации в качестве извести-реагента.
Умягчение воды в вихревых реакторах следует принимать при соотношении (Са2+)/20 мг/л>Жк, содержании магния в исходной воде не более 15 мг/л и перманганатной окисляемости не более 10 мг О/л.
Окончательное освещение воды после вихревых реакторов следует производить на фильтрах.
9. Для расчета вихревых реакторов следует принимать: скорость входа в реактор 0,8-1 м/с; угол конусности 15-20°; скорость восходящего движения воды на уровне водоотводящих устройств 4-6 мм/с. В качестве контактной массы для загрузки вихревых реакторов следует применять молотый известняк, размолотую крупку карбоната кальция, образовавшуюся в вихревых реакторах, или мраморную крошку.
Крупность зерен контактной массы должна быть 0,2-0,3 мм, количество ее - 10 кг на 1 м3 объема вихревого реактора. Контактную массу надлежит догружать при каждом выпуске крупки из вихревого реактора.
Известь следует вводить в нижнюю часть реактора в виде известкового раствора или молока. При обработке воды в вихревых реакторах коагулянт добавлять не следует.
Примечание. При (Са2+)/20<Жк декарбонизацию воды следует производить в осветлителях с доосветлением воды на фильтрах.
10. Для выделения взвеси, образующейся при умягчении воды известью, а также известью и содой, следует применять осветлители со взвешенным осадком (специальной конструкции).
Скорость движения воды в слое взвешенного осадка следует принимать 1,3-1,6 мм/с, вода после осветлителя должна содержать взвешенных веществ не более 15 мг/л.
11. Фильтры для осветления воды, прошедшей через вихревые реакторы или осветлители, следует загружать песком или дробленым антрацитом с крупностью зерен 0,5-1,25 мм и коэффициентом неоднородности 2-2,2. Высота слоя загрузки 0,8-1 м, скорость фильтрования - до 6 м/ч.
Допускается применение двухслойных фильтров.
Фильтры надлежит оборудовать устройствами для верхней промывки.
Натрий-катионитный метод умягчения воды
12. Натрий-катионитный метод следует применять для умягчения подземных вод и вод поверхностных источников с мутностью не более 5-8 мг/л и цветностью не более 30°. При натрий-катионировании щелочность воды не изменяется.
13. При одноступенчатом натрий-катионировании общая жесткость воды может быть снижена до 0,05-0,1 г-экв/м3 при двухступенчатом до 0,01 г-экв/м3.
14. Объем катионита Wк, м3, в фильтрах первой ступени следует определять по формуле
Na
Wк=24qЖо.исх/nрEраб, (6)
где qу - расход умягченной воды, м3/ч;
Жо.исх - общая жесткость исходной воды, г-экв/м3;
Na
Eраб- рабочая обменная емкость катионита при натрий-катионировании;
г-экв/м3;
nр - число регенераций каждого фильтра в сутки, принимаемое в пределах от одной до трех.
15. Рабочую обменную емкость катионита при натрий-катионировании
Na
Eраб, г-экв/м3, следует определять по формуле
Na
Eраб альфаNaбетаNaEполн-0,5qудЖо.исх, (7)
где альфа Na - коэффициент эффективности регенерации натрий-катионита, учитывающий неполноту регенерации катионита, принимаемый по табл.1;
бета Nа - коэффициент, учитывающий снижение обменной емкости катионита по Са2+ и Mq2+ вследствие частичного задержания катионитов Na+, принимаемый по табл.2, в которой СNa - концентрация натрия в исходной воде, г-экв/м3(СNa=(Na+)/23);
Таблица 1
-----------------------------------------------T----T----T----T----T----¬ ¦Удельный расход поваренной соли на ¦ 100¦ 150¦ 200¦ 250¦ 300¦ ¦регенерацию катионита, г на г-экв ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦рабочей обменной емкости ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +----------------------------------------------+----+----+----+----+----+ ¦Коэффициент эффективности регенера- ¦0,62¦0,74¦0,81¦0,86¦ 0,9¦ ¦ции катионита aльфа Na ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ L----------------------------------------------+----+----+----+----+-----
Таблица 2
-----------T--------T--------T--------T--------T-------T-------T--------¬ ¦CNa/Жо.исх¦ 0,01 ¦ 0,05 ¦ 0,1 ¦ 0,5 ¦ 1 ¦ 5 ¦ 10 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +----------+--------+--------+--------+--------+-------+-------+--------+ ¦бетаNa ¦ 0,93 ¦ 0,88 ¦ 0,83 ¦ 0,7 ¦ 0,65 ¦ 0,54 ¦ 0,5 ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ L----------+--------+--------+--------+--------+-------+-------+---------
Eполн - полная обменная емкость катионита, г-экв/м3, определяемая по заводским паспортным данным. При отсутствии таких данных при расчетах допускается принимать: для сульфоугля крупностью 0,5-1,1 мм - 500 г-экв/м3; для катионита КУ-2 крупностью 0,8-1,2 мм 1500-1700 г-экв/м3;
qуд - удельный расход воды на отмывку катионита, м3 на 1 м3 катионита, принимаемый равным для сульфоугля - 4 и для КУ-2 - 6.
16. Площадь катионитных фильтров первой ступени Fк , м2, следует определять по формуле
Fк=Wк/Нк, (8)
где Нк - высота слоя катионита в фильтре, принимаемая от 2 до 2,5 м (большую высоту загрузки следует принимать при жесткости воды более 10 г-экв/м3);
Wк - определяется по формуле (6).
Количество катионитных фильтров первой ступени надлежит принимать: рабочих - не менее двух, резервных - один.
17. Скорость фильтрования воды через катионит для напорных фильтров первой ступени при нормальном режиме не должна превышать при общей жесткости воды:
до 5 г-экв/м3 - 25 м/ч;
5-10 г-экв/м3 - 15 м/ч;
10-15 г-экв/м3 - 10 м/ч.
Примечание. Допускается кратковременное увеличение скорости фильтрования на 10 м/ч по сравнению с указанными выше при выключении фильтров на регенерацию или ремонт.
18. Потерю напора в напорных катионитных фильтрах при фильтровании следует определять как сумму потерь напора в коммуникациях фильтра, в дренаже и катионите. Потерю напора в фильтре следует принимать по табл.3.
Таблица 3
------------------------T-----------------------------------------------¬ ¦Высота слоя, м, кати- ¦ Потери напора, м, в напорном ка- ¦ ¦ онита крупностью ¦ тионитном фильтре при скорости ¦ ¦ 0,5-1,1 мм ¦ фильтрования, м/ч ¦ ¦ или 0,8-1,2 мм +----------T--------T--------T---------T--------+ ¦ ¦ 5 ¦ 10 ¦ 15 ¦ 20 ¦ 25 ¦ +-----------------------+----------+--------+--------+---------+--------+ ¦ 2 ¦ 4 ¦ 5 ¦ 5,5 ¦ 6 ¦ 7 ¦ ¦ 2,5 ¦ 4,5 ¦ 5,5 ¦ 6 ¦ 6,5 ¦ 7,5 ¦ L-----------------------+----------+--------+--------+---------+---------
19. В открытых катионитных фильтрах слой воды над катионитом следует принимать 2,5-3 м и скорость фильтрования не более 15 м/ч.
20. Интенсивность подачи воды для взрыхления катионита следует принимать 4 л/(с*м2) при крупности зерен катионита 0,5-1,1 мм и 5 л/(с*м2) при крупности 0,8-1,2 мм. Продолжительность взрыхления надлежит принимать 20-30 мин. Подачу воды на взрыхление катионита следует предусматривать согласно п.6.117.
21. Регенерацию загрузки катионитных фильтров следует предусматривать технической поваренной солью. Расход поваренной соли Рс, кг, на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра первой ступени следует определять по формуле
Na
Рс=fкНкЕрабас/1000, (9)
где fк - площадь одного фильтра, м2;
Нк - высота слоя катионита в фильтре, м, принимаемая согласно п.16;
Na
Ераб - рабочая обменная емкость катионита, г-экв/м3, принимаемая
согласно п.15;
ас - удельный расход соли на 1 г-экв рабочей обменной емкости катионита, принимаемый 120-150 г/г-экв для фильтров первой ступени при двухступенчатой схеме и 150-200 г/г-экв при одноступенчатой схеме.
Жесткость умягченной воды при различных удельных расходах соли приведена на рис.1.
Концентрацию регенерационного раствора для фильтров первой ступени следует принимать 5-8%.
Скорость фильтрования регенерационного раствора через катионит фильтров первой ступени следует принимать 3-4 м/ч; скорость фильтрования исходной воды для отмывки катионита - 6-8 м/ч, удельный расход отмывочной воды - 5-6 м3 на 1 м3 катионита.
22. Натрий-катионитные фильтры второй ступени следует рассчитывать согласно пп.20, 21, при этом следует принимать: высоту слоя катионита - 1,5 м; скорость фильтрования - не более 40 м/ч; удельный расход соли для регенерации катионита в фильтрах второй ступени 300-400 г на 1 г-экв задержанных катионов жесткости; концентрацию регенерационного раствора - 8-12%.
Потерю напора в фильтре второй ступени следует принимать 13-15 м.
Отмывку катионита в фильтрах второй ступени надлежит предусматривать фильтратом первой ступени.
При расчете фильтров второй ступени общую жесткость поступающей на них воды следует принимать 0,1 г-экв/м3, рабочую емкость поглощения катионита - 250-300 г-экв/м3.
23. При обосновании для умягчения воды повышенной минерализации допускается применение схем противоточного или ступенчато-противоточного натрий-катионирования.
Водород-натрий-катионитный метод умягчения воды
24. Водород-натрий-катионитный метод следует принимать для удаления из воды катионов жесткости (кальция и магния) и одновременного снижения щелочности воды.
Этот метод следует применять для обработки подземных вод и вод поверхностных источников с мутностью не более 5-8 мг/л и цветностью не более 30°.
Умягчение воды надлежит принимать по схемам:
параллельного водород-натрий-катионирования, позволяющего получить фильтрат общей жесткостью 0,1 г-экв/м3 с остаточной щелочностью 0,4 г-экв/м3 при этом суммарное содержание хлоридов и сульфатов в исходной воде должно быть не более 4 г-экв/м3 и натрия не более 2 г-экв/м3.
последовательного водород-натрий-катионирования с "голодной" регенерацией водород-катионитных фильтров; при этом общая жесткость фильтрата составит 0,01 г-экв/м3, щелочность - 0,7 г-экв/м3.
водород-катионирования с "голодной" регенерацией и последующим фильтрованием через буферные саморегенерирующиеся катионитные фильтры; при этом общая жесткость фильтрата будет на 0,7-1,5 г-экв/м3 выше некарбонатной жесткости исходной воды, щелочность фильтрата - 0,7-1,5 г-экв/м3. Катионитные буферные фильтры допускается не предусматривать, если не требуется поддержания остаточной жесткости, щелочности и рН в строго определенных пределах. Следует предусматривать возможность регенерации буферных фильтров раствором технической поваренной соли.
25. Соотношения расходов воды, подаваемой на водород-катионитные и натрий-катионитные фильтры при умягчении воды параллельным водород-натрий-катионированием, следует определять по формулам:
расход воды, подаваемой на водород-катионитные фильтры, м3/ч,
н
q =qпол(Що-Щу)/(А+Що); (10)
пол
Na
расход воды, подаваемой на натрий-катионитные фильтры q , м3/ч,
пол
Na н
q =qпол-qпол , (11)
пол
где qпол - полезная производительность водород-натрий-катионитной установки, м3/ч;
н Na
q и q - полезная производительность соответственно
пол пол
водород-катионитных и натрий-катионитных фильтров, м3/ч;
Що - щелочность исходной воды, г-экв/м3;
Щу - требуемая щелочность умягченной воды, г-экв/м3;
А - суммарное содержание в умягченной воде анионов сильных кислот (сульфатов, хлоридов, нитратов и др.), г-экв/м3.
Примечания: 1. Водород-катионитные фильтры могут быть использованы и как натрий-катионитные, поэтому должна быть предусмотрена возможность регенерации двух-трех водород-катионитных фильтров раствором технической поваренной соли.
2. Расчет трубопроводов и фильтров следует производить на режиме при наибольшей нагрузке на водород-катионитные фильтры, наибольшей щелочности (Щ) воды и наименьшем содержании в ней анионов сильных кислот (А); при наибольшей нагрузке на натрий-катионитные фильтры, наименьшей щелочности воды и наибольшем содержании в ней анионов сильных кислот.
26. Объем катионита Wн, м3, в водород-катионитных фильтрах следует определять по формуле
Nа н
Wн=24q (Жо+СNа)/nрЕ . (12)
пол раб
Объем катионита WNa, м3, в натрий-катионитных фильтрах следует определять по формуле
Nа Na
W =24q Жо/nрЕ , (13)
Nа пол раб
где Жо - общая жесткость умягченной воды, г-экв/м3;
nр - число регенераций каждого фильтра в сутки, принимаемое согласно п.14;
н
E - рабочая обменная емкость водород-катионита, г-экв/м3;
раб
Na
Е - рабочая обменная емкость натрий-катионита, г-экв/м3;
раб
СNa - концентрация в воде натрия, г-экв/м3, определяемая согласно
п.15.
н
27. Рабочую обменную емкость Е , г-экв/м3, водород-катионита
раб
следует определять по формуле
н
Е =анЕполн-0,5qудСк, (14)
раб
где ан - коэффициент эффективности регенерации водород-катионита, принимаемый по табл.4;
Ск - общее содержание в воде катионитов кальция, магния, натрия и калия, г-экв/м3;
qуд - удельный расход воды на отмывку катионита после регенерации, принимаемый равным 4-5 м3 воды на 1 м3 катионита;
Еполн - паспортная полная обменная емкость катионита в нейтральной среде, г-экв/м3.
Таблица 4
------------------------------------------------T-----T-----T-----T-----¬ ¦Удельный расход серной кислоты на ¦ 50 ¦ 100¦ 150¦ 200¦ ¦регенерацию катионита, г/г-экв, ра- ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ ¦бочей обменной емкости ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ +-----------------------------------------------+-----+-----+-----+-----+ ¦Коэффициент эффективности регенера- ¦0,68 ¦ 0,85¦ 0,91¦ 0,92¦ ¦ции водород-катионита, альфа в ¦ ¦ ¦ ¦ ¦ L-----------------------------------------------+-----+-----+-----+------
При отсутствии паспортных данных Еполн следует принимать согласно п.15.
28. Площадь водород-катионитных и натрий-катионитных фильтров Fн, м2, и FNa, м2, следует определять по формуле
Стр.1 | Стр.2 | Стр.3 | Стр.4 | Стр.5 | Стр.6 | Стр.7 | Стр.8 | Стр.9 | Стр.10
